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1000m~3/h空分设备喷砂事故分析 1000m3/h空分设备因低温液体泄漏被迫停车检修,在打开底部两个人孔排放珠光砂时,发生了喷砂事故,造成冷箱内设备和管路严重损坏,冷箱变形。介绍事故发生的经过、现象以及处理过程,分析了事故发生的原因,最后提出了防范措施。	2012/10/11
空分塔内珠光砂冻结的原因分析我厂四号万立方米制氧机于一九九0年五月二十日开始中修,空分塔内未进行检修。六月十七日进行冷开车,十九日晚十一时发现空分塔塔皮273阀处冻裂约400—500mm 裂纹四处,造成大面积结霜并漏液滴,经分析确认为液空管道泄漏。决定立即停机扒砂处理,当打开入孔盖扒砂时,发现保冷箱内的珠光砂冻成4米深的大冻块	2012/9/6
空分塔基础设计方案的改进本文所论述的是大、中型空分塔基础。空分塔是一种深冷设备,下塔的容器外壁可达～180℃左右,必须采取有效的措施来隔绝深冷对基础和地基的侵袭,相应地也就减少了设备的冷损。常用的措施是在冷箱内填充珠光砂等,在基础面上加隔冷层。	2012/9/5
空分装置保冷箱基础结构分析与检测维护保冷箱基础的结构设计、施工质量和检测维护,对空分装置的正常生产影响很大。过去因处置不周,曾发生过基础的冻裂、燃烧、爆炸等事故。武钢6,000m~3空分基础为深埋式,由于设计施工欠佳,于1971年4月投产,同年11月基础上升隆起,四分五裂,被迫停产搬迁重建。	2012/8/20
法国“6500”空分冷箱基础传冷计算、施工与实践分析本文对空分冷箱基础设计,利用地热观点,推演了计算公式。用以进行了法国6500标米~3/时空分基础的传冷计算与设计,总结了施工情况,实测了生产中空分基础的温度情况,进行了实践与理论的对照分析,并进一步提出了设计设想。实践证明,对于初投产的室分装置,公式计算是符合的,随着生产的连续,地基下土壤因不能再受直晒吸热而有所下降,因而基础温度与计算亦有偏离。	2012/8/10
空分设备仪控系统的安装在空分设备的仪控系统中,对于流量、差压、压力和液位的检测,都是通过各种管路来传递其参量的变化。由于空分设备具有能够提供清浩、干燥的气源这一特点,以使得气动仪表在这里得到了广泛的应用。对于气动系统来说,其信号和能源的传输,都是采用大量的金属管路。据统计,在一台1500米3/时空分设备的仪控系统中采用的各种管路将近4000多米,	2012/8/8
低温下的真空粉末绝热试验研究各国低温工程的迅速发展,大大促进了对各种绝热形式的研究。我国科学技术和国防工业的飞跃发展,对低温液体的需用量不断增加,尤其作为火箭燃料之一的液氢的获得及其贮运设备绝热的研究,已成为当今研究的重要课题。	2012/8/8
高台式空分设备基础的温度场及设计意见武钢6000米~3/时空分基础,原为深埋式,1971年至1972年发生冻裂上涨事故,基础四分五裂,不成整体,无法使用,被迫移位重建。1972年大修中建高台式空分基础,于10月底投产。一年多来,经历过各种情况的考验,通过外观检查,特别是数次扒除冷箱珠光砂,对基础顶面进行仔细检查,通过标高监测,证明空分基础无开裂、上涨现象,稳定完好。	2012/8/7
对“神钢”空分设备基础计算的分析本文系日本神户制钢所的空分设备基础计算资料,我们觉得对计算空分设备基础是有益的,现整理如下,供参考。须要说明一点,“神钢”原资料在“（8）代入（2）式,得q＝0.667×13.15+13.3”中,0.667×13.15误为0.878,因此最后结果sum q误为1910仟卡/时,l3误为0.45米。本文中,对上述计算错误我们已作了更正。	2012/8/7
真空与低温应用集绵珠光砂微量水分测定的重要性真空与低温应用集绵珠光砂微量水分测定的重要性低温液体贮槽及低温工程设备中为了减少冷损，通常使用珠光砂作为绝热介质材料。特别是低温贮槽真空夹层中，作为真空粉末绝热介质材料的珠光砂的微量水分含量将会直接影响绝热真空度及绝热效果。	2012/7/20
1000m~3/h空分设备喷砂事故分析 1000m3/h空分设备因低温液体泄漏被迫停车检修,在打开底部两个人孔排放珠光砂时,发生了喷砂事故,造成冷箱内设备和管路严重损坏,冷箱变形。介绍事故发生的经过、现象以及处理过程,分析了事故发生的原因,最后提出了防范措施。	2012/7/10
对空分装置检修作业安全的探讨通过几次对空分装置系统停车大检修,综述了空分装置在停车检修时的各项安全防范措施及注意事项,包括冷箱扒装珠光砂、铺设架板、塔内作业、试压查漏等一系列检修前的安全准备工作及检修过程中的安全控制,为检修人员的安全和设备的安全运行提供保障。	2012/7/10
1000m~3/h空分设备喷砂事故分析 1000m3/h空分设备因低温液体泄漏被迫停车检修,在打开底部两个人孔排放珠光砂时,发生了喷砂事故,造成冷箱内设备和管路严重损坏,冷箱变形。介绍事故发生的经过、现象以及处理过程,分析了事故发生的原因,最后提出了防范措施。	2012/7/4
空分冷箱漏液防爆处理介绍空分冷箱漏液事故的现象及对事故原因的分析,重点介绍了为保证制氧机在冷箱泄漏的情况下能安全运行、顺利停车检修而采取的处理办法。	2012/7/4
空分基础施工小结本文介绍了昆钢第三套制氧机空分塔基础结构型式、各层砼的配合比及绝热隔冷层——珠光砂砂浆层施工时的返工教训;对采用低容重珠光砂和度弃珠光砂砂浆块作绝热隔冷层骨料、珠光砂砂浆配比试验的可行性尝试,对珠光砂砂浆层的配比、施工中的一些问题指出了看法。可供新建空分设备基础施工时借鉴,但文中有些数据与现行的部颁规定不一致,应按冶金工业部(74)冶基字第1391号文批准试行的“制氧空分设备基础设计、施工暂行规定(草案)“执行。	2012/6/29
我国低温液体贮存汽化设备概况(上) 全文叙述了我国低温液体贮存汽化设备的概况。本文为全文的上半部分,介绍了我国低温贮槽(容器)的发展过程,对“固定式真空粉末绝热贮槽”的设计计算、材料选择、测量、结构示例作了较详细的阐述。	2012/6/28
空分冷箱安全扒砂的防范措施介绍了义马气化厂KDONAr-20800/11000/720型空分装置发现冷箱问题后采取的防范措施及扒砂过程所采取的安全防范措施。	2011/12/30
大型空分冷箱“液爆与砂爆“的防范针对大型空分冷箱发生 “液爆与砂爆“的问题,从设计、安装施工、使用3方面分析原因,就所存在的问题提出了相应的防范措施.	2011/11/17
石油炼厂气与煤共转化制合成气基础研究_丙烷在煤焦及石英砂上裂解实验研究基于石油炼厂气与煤共转化制合成气,采用小型石英管固定床反应装置,在850-1 000℃时对炼厂气中的丙烷在空床、彬县煤焦以及石英砂上的裂解反应进行了实验研究,结果表明：丙烷裂解产物包括氢气、甲烷、乙烯、碳和微量乙烷,反应温度越高,裂解越完全,生成的氢气和碳越多	2011/11/8
天津保温材料厂深冷绝热珠光砂复测性能优良 <正>天津市保温材料厂生产的空分设备专用深冷绝热珠光砂,1997年7月经浙江大学制冷低温工程研究所复测,性能优良、稳定,结果如下。	2011/11/5
空分冷箱扒砂事故原因分析及防范措施对国内空分装置扒砂过程中发生的典型砂爆事故原因进行了分析，提出了相应的防范措施。[著者文摘]	2011/10/25
70砂在C5钢阀门铸件生产中的应用介绍70砂在C5钢阀门铸件生产中的应用原理	2011/9/26
大型空分冷箱“液爆与砂爆”的防范针对大型空分冷箱发生“液爆与砂爆”的问题，从设计、安装施工、使用3方面分析原因，就所存在的问题提出了相应的防范措施	2011/9/6
硅中注氢热退火在晶体中产生的应力及其对晶体结构的影响用X射线四晶衍射仪测量了不同温度下退火的注氢单晶硅的摇摆曲线,分析了不同温度退火后晶格内应力产生及消失的过程.并与离子背散射沟道分析进行了比较.结果表明,在400℃左右,氢注入形成的氢复合体分解,形成氢分子,氢分子在晶格中聚集,生成氢气,在高温下膨胀,引起晶格形变,并产生缺陷;当退火温度达到500℃以后,氢气的膨胀已超过晶体的屈服强度,产生了大量的缺陷、位错,同时在硅晶体内形成气泡,并在硅晶体表面造成砂眼、剥离等现象.	2011/9/4
乙烯在煤焦及石英砂床层上裂解实验研究以石油炼制过程中产生的炼厂气与煤共转化利用为背景,采用小型石英管固定床反应装置,在850℃～1000℃下,对乙烯在空床、彬县煤焦以及石英砂床层上的裂解反应进行了研究.结果表明,乙烯裂解产物包括氢气、甲烷、乙烷及裂解炭,反应温度越高,裂解越彻底,生成的氢气越多;850℃～950℃时,乙烯在彬县焦上初始转化率最高,随着反应的进行逐渐降低到一个较低的平衡值,并且与在石英砂上裂解结果接近.这说明新鲜彬县煤焦对乙烯裂解呈现良好的催化作用,但随着反应进行其催化活性由于裂解生成的炭沉积在煤焦表面而逐渐丧失.1000℃时乙烯在石英砂上和空床裂解转化率均可达到94%,即在此温度下乙烯无需催化剂通过	2011/9/4