气体分离设备商务网行业论文

美国联合碳化物公司先进的氮气生产及供应系统美国联合碳化物公司林德(Linde)分部将为用户提供各种工业用氮气供应方式——管道供应系统、现场精馏设备、真空变压吸附设备(VPSA)、膜分离设备、贮槽液氮供应,以及气瓶供应。全方位的氮气供应系统将充分满足用户的要求。林德还开展工业方面的用户咨询。	2012/9/21
对液化石油气气化混合气供应系统的探讨详细论述了液化石油气气化混合气供应系统的应用范围及特点，全面地阐述了液化石油气与空气混合比应考虑的诸多因素及有关系统参数确定方法，以使该供应系统与天然气供应系统具有良好的互换性。同时提出液化石油气气化混合气供应系统是适应目前我国城市建设发展的需要，是向着天然气供应过渡过程中行之有效的途径	2011/11/29
工程机械厂的气体供应系统设计扼要介绍了某工程机械厂的气体供应种类及供气方案,并对气源(各种汇流排及液化气站)的设置方案进行了探讨.	2011/11/17
液化气瓶组供应系统设计 1.瓶组供应系统的主要设备 (1)气化器.常用气化器一般为热水式、蒸汽式、空温式等.目前也有研究间接利用太阳能来加热水或空气从而促进汽化的形式.	2011/11/3
利用厌氧折流反应系统进行有机废水发酵制氢本文以厌氧折流形式的发酵生物制氢反应器,进行了连续流有机废水发酵产氢试验研究.反应器由有机玻璃制成,三格室,单格有效容积9.16L.以好氧生物处理系统剩余污泥为种泥,在容积负荷为8.89kgCOD·(m<'3>·d)<'1>,水力停留时间为13.5h,温度(35±1)℃等条件下,系统启动进行25d后达到稳定运行状态.系统稳定运行后,总产气量和产氢量分别稳定在59.0L·d<'-1>和32.0L·d<'-1>左右.其中,第一格室、第二格室和第三格室的平均产气量及其氢含量分别为14L·d<'-1>、25L·d<'-1>、20L·d<'-1>和50﹪、60﹪、50﹪.系统污泥的比产氢速率为76.64	2011/9/4
生物制氢反应系统初始容积负荷对乙醇型发酵形成的影响本文采用连续流搅拌槽式反应器(CSTR),以糖蜜废水为底物,研究了在其他工程控制参数一致的条件下,不同初始COD容积负荷对生物制氢反应器启动过程中乙醇型发酵形成的影响.研究表明,在污泥接种量不小于6.24gVSS/L、初始容积负荷为7.0kg COD/(m<'3>·d)、水力停留时间(HRT)为6h、系统pH和氧化还原电位(ORP)分别在4.0~4.3和-190~-220mV之间等条件下,可在30d左右完成乙醇型发酵菌群的驯化,实现生物制氢反应器的快速启动.由不同实始容积负荷3.0kg/(m<'3>·d)、7.0kg/(m<'3>·d)、10.0kg/(m<'3>·d)条件下形成的乙醇型发酵菌	2011/9/4
UASB生物制氢反应系统生物强化作用研究采用上流式厌氧污泥床（UASB）反应器，利用厌氧活性污泥以糖蜜废水为底物发酵产氢，通过投加高产氢微生物产酸克雷伯氏菌HP1，探讨生物强化作用对生物制氢反应器产氢能力的影响。研究表明，在污泥接种量为30.0 gVSSL-1、启动负荷为6.0 kgCODm-3d-1、水力停留时间（HRT）为9 h、投菌量为3 ％的条件下对系统进行强化，可使反应系统的产氢能力提高了25 ％，并形成丁酸型发酵，液相末端发酵产物中丁酸和乙酸的含量占挥发酸总含量的65 ％以上，气相中氢气含量在40～52 ％之间，最大产氢量为4.52 Ld-1。	2011/9/4
基于LabVIEW的燃料电池监控系统研制了一种9 kW PEMFC燃料电池监控系统,采用工控机和基于LabVIEW的软件平台,实现了燃料电池的氧气供应系统、氢气供应系统以及风冷系统的控制和监测,并以图形化的方式动态显示燃料电池系统的工作状态并进行报警处理.	2011/9/4
纯菌种R3连续流厌氧发酵生物制氢以连续流搅拌槽式反应器(CSTR)作为厌氧发酵生物制氢反应装置,并采用纯菌种R3为产氢菌株,对发酵法生物制氢反应系统的启动和运行进行了实验研究.结果表明,以糖蜜废水为发酵底物,在温度为(35±1)℃、水力停留时间为8h的条件下,反应器具有持续产氢能力,并在16d运行后达到稳定.此时COD平均去除率28%左右,氧化还原电位在-445mV～-420mV,产气量约6.6L/d,氢气体积分数59.4%,产氢效果显著.这表明R3是一株高效产氢菌株,可以应用于连续流制氢工艺.	2011/9/4
新型近零排放煤气化燃烧利用系统以CO2接受体法气化技术为基础构建了新型的近零排放煤气化燃烧利用系统.煤被加入压力循环流化床气化炉里以水蒸汽为气化介质进行部分气化产生H2、CO和CO2.在以CaO作为接受体吸收CO2并放出气化反应所需的热量的同时,CO也通过水煤气变换反应被转化.气化过程所产生高纯度氢气供给固体氧化物燃料电池发电.煤经部分气化后所剩的低活性焦碳和吸收CO2后产生的CaCO3一起被送入循环流化床燃烧炉,焦炭和燃料电池所排出的含氢尾气燃烧提供CaCO3分解所需的热量.燃烧炉产生的高浓度CO2与其他污染物(SOx、NOx等)一起经余热发电后综合处理,从而实现整个系统的近零污染物排放.经计算,以烟煤为燃料的系统发电效	2011/9/4
厌氧发酵产氢系统的启动与乙醇型发酵优势菌群的建立针对乙醇型发酵这一具有较高产氢能力的有机废水产酸发酵类型,通过小试模型实验和中试系统的运行实验,研究了发酵生物制氢污泥反应系统的启动规律和驯化乙醇型发酵优势菌群的对策.研究表明,厌氧活性污泥和好氧活性污泥都可作为发酵生物制氢污泥反应系统启动的种泥,在接种量不低于6.5gVSS/L,进水有机物浓度3000～5000gCOD/L,pH4.0～4.6,HRT 8～11h等控制条件下,反应系统可在45d左右建立起乙醇型发酵菌群的优势地位,发酵气体中的氢气含量达到40%～50%.	2011/9/4
基于硼氢化钠制氢燃料电池供氢系统设计设计了一种基于硼氢化钠水解制氢技术的燃料电池供氢系统,包括硼氢化钠制氢装置及其控制系统.该系统利用单片微控制器对硼氢化钠制氢系统中的温度、流量、压力等多参数进行集成控制,实现反应系统安全可靠、自动化的要求,可以直接为燃料电池提供流量和压力可调的氢源.	2011/9/4
氢氧复合疏水催化剂的制备以聚苯乙烯-二乙烯基苯(SDB)为载体,用浸渍法研制出常温下在水或100%潮湿气体中都能保持良好活性的疏水性催化剂Pd-NSDB.研究了催化剂制备工艺条件对催化活性的影响.得出制备Pd-NSDB氢氧复合疏水催化剂的条件为:钯负载率为1%,还原时间为8～10 h,还原温度为160～220 ℃.混合气体(1.72% H2,1.47%O2,平衡气Ar)的空速为60 min-1时,所制备的催化剂催化氢氧复合的氢气转化率大于99.9%.所研制的催化剂可用于复合高浓度氢气甚至纯氢的复合系统中,可以在常温下用冷却水除去反应热,使反应床的温度更易控制,提高了氢气复合反应系统的安全性.	2011/9/4
连续流生物制氢反应器乙醇型发酵的运行特性采用连续流搅拌槽式反应器(CSTR),利用厌氧活性污泥,在制糖废水产酸发酵过程的同时制取氢气.探讨了生物制氢反应器连续流稳定运行的工程控制参数.研究表明,在污泥接种量为15g/L、温度为35℃±1℃、COD容积负荷为40kg/(m3·d)、HRT为4h、系统pH、氧化还原电位(ORP)分别在4.6～4.9、-450～-470mV等条件下,可以实现连续流生物制氢反应系统乙醇型发酵的高效稳定运行.此时,液相末端发酵产物中乙醇和乙酸的含量占挥发酸总含量的80%以上,COD去除率22%～26%,气相中的氢气含量约为40%～58%,最大产氢能力为7.63m3/(m3·d).	2011/9/4
生物载体强化的连续流生物制氢反应器的运行特性在连续流搅拌槽式反应器(CSTR)中填加比重为1.54 g/cm3,粒径小于2mm的多孔物质,以糖蜜废水为底物利用活性污泥制取氢气.考察了填加生物载体后生物制氢反应器连续流稳定运行的系统特性.研究表明,投加生物载体能够扩大产氢细菌的活性范围,提高系统的抗冲击负荷能力和耐低pH值的能力,增加系统稳定性,并且可使系统在低HRT下保持较高的生物量.此连续流生物制氢反应系统的最佳发酵类型为乙醇型发酵,适宜的pH值范围为3.8～4.4,气相中的氢气含量约为40%～57%,最大产氢速率为0.37L/(g·d).降低pH值可抑制厌氧发酵过程中出现的产甲烷菌群,加速产氢反应器的启动.	2011/9/4
利用典型工业副产气制氢的技术方案的生命周期影响评价通过对从炼焦过程产生的焦炉煤气、以石脑油为原料制取的城市煤气和氯碱工业的副产气等3种利用典型工业副产气制氢的方式分析,与2种输氢方式组合成6种氢燃料供应技术方案.并对其进行生命周期影响评价.结果表明,6种氢燃料供应技术方案为利用典型工业副产气制氢发展合理的氧燃料供应系统提供了理论依据和基础数据.	2011/9/4
甲醇部分氧化-蒸汽重整制氢的化学平衡计算用热力学方法研究甲醇部分氧化-蒸汽重整耦合制氢反应.计算出反应系统在不同温度下的反应平衡常数和平衡组成,为催化剂的研制和动力学模型的建立提供依据.	2011/9/4
可见光响应光解水制氢的半导体光催化剂研究开发可见光响应的光催化剂一直是光解水制氢的首要目标.近年来通过能带调控等手段实现光催化剂的可见光化被广泛研究,并取得了令人注目的进展.本文综述了通过能带调变实现可见光化的各种手段,包括TiO2掺杂特别是阴离子掺杂、能响应可见光的新型固溶体和单相光催化材料的开发以及Z-型反应系统的构筑,以及通过电子结构的分析阐述其可见光化的机理.	2011/9/4
应用遗传算法优化氢气/空气燃烧反应系数研究目的是优化氢气/空气简化反应机理的系数,使得简化机理在一定的误差范围内,能代替详细机理.通过计算氢气/空气详细反应机理得到的组分浓度作为遗传算法的适应度目标,对简化机理进行优化.结果显示,优化后的简化机理不仅在在计算组分浓度,而且在层流预混火焰速度和组分时空分布方面,更加接近详细机理所能达到的计算结果,比优化之前的简化反应机理计算结果更加准确.	2011/9/4
流化床气化炉的制气工艺及其在制氢中的应用提出一种间歇式循环流化床煤制气工艺在我国氢气生产上的应用.该制气工艺由煤的燃烧和气化两个阶段组成,即由预热的空气和过热蒸汽分别进入气化炉内,与煤发生燃烧反应和水煤气化反应.试验表明,对于不同煤种的典型水煤气组分,H2,CO,CO2,CH4体积分数分别为 58.81%～61.12%, 15.3%～19.5%, 8.4%～10.6%,6.83%～6.92%.该水煤气经过变压吸附装置(PSA)及其他系列装置获得最终的产品氢气.氢气的纯度为99.998%,氢气的产率为0.5～0.7 m3/kg (煤),其成本约为0.8 元/m3.日产氢气10 000 m3/d规模的设备投资约为900万元.	2011/9/4
活性污泥的热处理及其发酵产氢特性为消除发酵生物制氢系统接种污泥中的耗氢菌,加速系统的启动进程并提高产氢效能,以易得的城市污水处理厂的好氧活性污泥为对象.通过间歇发酵试验,探讨了经65℃、80℃、95℃、110℃处理后的污泥的产氢特性.葡萄糖间歇发酵试验证明,在初始pH 7.0、葡萄糖浓度10 000 mg/L、污泥接种量2 g MLVSS/L(Mixed Liquor Volatile Suspended Solids,MLVSS,混合液挥发性悬浮固体浓度)等条件下,由热处理后的活性污泥构建的发酵系统,其产氢量均大于未经处理的活性污泥反应系统.其中,经65℃处理过的活性污泥具有更高的发酵产氢性能,在72 h的发酵过程中,其累	2011/9/4
燃料电池氢气供应系统的自适应预测控制燃料电池汽车被认为是应对环保和石油危机的有效技术方案之一.研究了燃料电池氢气供应系统,建立了氢气供应系统的数学模型.在此模型基础上应用自适应预测控制理论对氢气供应系统进行控制,建立了预测模型,并进行了仿真.仿真结果表明:与反馈控制相比,自适应预测控制误差小,精度高,能较好地消除压力波动,有利于延长燃料电池中电解质膜的寿命.	2011/9/4
氢氧直接合成法合成过氧化氢的研究进展介绍了国内外近年来在氢氧直接合成法合成H2O2方面的研究进展.从催化剂、工艺条件、反应系统3方面进行了系统的总结.重点探讨了Pt催化剂的活性态、催化剂的活性比较及合金型催化剂;介绍了溶剂和促进剂的选取及作用机理,考察并比较了溶剂和促进剂对氢氧直接合成法合成H2O2反应的影响;简单概括了反应系统的改进及新型膜反应器.催化剂中活性金属和载体的筛选及载体改性能有效地提高催化剂的活性和H2O2的选择性,选择乙醇等有机溶剂为反应介质能显著提高氢气在反应液中的溶解度,从而加快反应速率.	2011/9/4
甲烷介质阻挡放电等离子体转化的研究运用4个介质阻挡放电反应器,考察了甲烷介质阻挡放电等离子体转化过程中,高压电极位置、放电间隙、内电极形式、氢气与甲烷的体积比、空气冷却方式等因素对甲烷转化率和产物分布的影响.实验结果表明,高压加于外电极时甲烷的转化率明显低于加于内电极时甲烷的转化率;对外电极进行空气冷却后,反应温度升高速率变缓,可将反应温度控制在理想范围(60～150 ℃)内,同时可获得较高的甲烷转化率,且操作安全.反应器参数对甲烷转化率有明显的影响,而对产物分布影响不显著,主要产物为乙烷、乙烯和丙烷.在反应系统中加入氢气,在氢气与甲烷的体积比为1.50时,C2烃选择性为74.50%.	2011/9/4
乙醇氧化重整制氢的热力学分析应用最小自由能原理,对有固态炭存在下的乙醇氧化重整制氢反应系统进行热力学分析,讨论了温度、压力、水醇比、氧醇比对该体系平衡组成的影响.计算结果表明,压力对产物组成影响不大.在确定最优操作条件时,采用平衡前后系统总焓变为零的方法,经计算当水醇比为6、氧醇比为0.9时,平衡温度为1008K,可以得到比较理想的平衡组成.	2011/9/4