制氢转化炉炉管弯曲变形分析及对策

制氢转化炉炉管在烘炉过程中发生弯曲变形有可能造成气量分布不均匀,甚至造成炉管破裂从而导致重大事故的发生.根据转化炉炉管弯曲变形机理,确定了炉管弯曲变形是转化炉管力系设计的缺陷引起,并提出了相应的改造措施.

板式低温空气预热器出口端隔板开裂失效分析及维修

对制氢转化炉用低温空气预热器在运行中出现内漏的原因进行了检查、分析,认为内漏是在装置开、停过程中,在介质露点温度下,烟气和空气冷凝液中的Cl- 导致部分烟气出口端隔板与端板角焊缝发生了应力腐蚀开裂所致.据此提出了维修措施、结构改进及操作建议.

制氢装置转化炉上集合管焊缝开裂分析及措施

某炼油厂20万m3/h(标准工况)制氢装置转化炉347H材质的上集合管三通与支管连接焊接接头,在使用5个月内相继发生3次开裂.对焊缝裂纹进行失效分析后认为,内壁应力腐蚀开裂是导致泄漏的主要原因,提出了相应对策以及对集合管结构及制造的改进措施.

制氢转化炉管系焊接裂纹的分析与修复

针对制氢转化炉管系(包括转化管、集气管、猪尾管)在制造安装过程中出现焊接裂纹的原因进行了分析,并介绍了缺陷的修复方案和具体修复措施.

中压汽包法兰断裂原因分析及改进措施

茂名分公司炼油厂联合二车间制氢装置中压汽包(V2015),因压力超高引起汽包上的两个安全阀起跳泄压,在泄压排放过程中,连接安全阀的接管上的带颈法兰从颈部同时发生断裂,致使两个包括安全阀、截止阀和排汽管在内的1吨多重的管路抛出2m以外.该文针对事故原因进行了分析并提出了安全阀泄放系统的改进措施.

制氢装置脱碳系统管道爆破原因分析

对某制氢装置脱碳系统管道爆破原因进行了分析.通过宏观观察分析,认为管道爆破是由于该管在运行中产生汽蚀,管壁严重减薄而造成的,并提出了预防制氢装置脱碳系统管道爆破的措施.

PTA装置加氢反应器腐蚀及其控制研究

对现役PTA加氢反应器不同部位的腐蚀原因进行了分析,认为点蚀和冲涮腐蚀是由于HAc-Br-腐蚀介质在不同状态下引起的;氢气入口管裂纹主要是由于在运行过程中介质中含有Br-在临氢状态下局部应力集中产生的氢致应力腐蚀开裂.研究并实施了点蚀坑的补焊修复技术和延缓氢致应力腐蚀开裂产生的氢气入口管改造等腐蚀控制措施.

中变空冷入口管线法兰裂纹原因分析

某制氢装置中变空冷系统入口管线的奥氏体不锈钢高颈法兰热影响区出现了多条穿透性裂纹.通过宏观检查、硬度测试、化学成分、射线检测、金相组织和电镜等检测试验,认为裂纹性质为沿晶应力腐蚀裂纹,并提出了预防措施和建议.

制氢转化炉炉管爆管原因分析

制氢转化炉炉管服役38 600 h后出现空洞失效,对试样进行宏观检查、化学成分分析、常温及高温力学性能试验、常温冲击试验及金相组织、能谱分析等检验,得出炉管失效真正原因并为下一步生产提出防范措施.

制氢转化气余热锅炉炉管失效原因分析

对某公司制氢转化气余热锅炉炉管失效问题进行了系统的分析与测试,结果表明炉管材料化学成分、硬度、抗拉强度、晶粒度和夹杂物等均符合GB 5310-2008要求,失效的原因是局部区域的CO2露点点腐蚀,针对失效原因提出了相应的防治措施.

急冷水泵汽蚀原因分析及防护措施

笔者针对制氢装置急冷水泵汽蚀现象,从装置生产实际入手,全面分析了泵产生汽蚀的原因.同生产实际情况相结合,从多个方面提出不同的处理方案,并对各个方案的优缺点及可行性进行了论证,通过优选,选择比较合理的方案,即不停工又避免了泵汽蚀现象的发生,保证装置长周期运行.

双室平衡容器在锅炉汽包上的应用

锅炉汽包水位不仅关系到产生蒸汽的质量,同时对安全生产也是至关重要.双室平衡容器是一种结构巧妙,具有一定自我补偿能力的汽包水位测量辅助装置.在某制氢装置中,为了消除虚假水位的影响,提高液位测量精度,采用双室平衡容器配差压变送器的方法对汽包水位进行测量,并引入水包压力对测量结果进行密度补偿,改善测量装置及管路的保温措施,取得了较好的应用效果.介绍双室平衡容器的结构形式、工作原理、密度补偿计算及保温问题.

膜分离氢提浓技术在加氢裂化装置上的应用

叙述了 Prism 膜分离技术在加氢裂化装置用于提浓回收加氢裂化尾气中氢气的情况及特点,同时对运转中存在的问题进行了探讨和分析.7年的生产运转证明,正确的操作和增加简单尾气的预处理等措施可有效地优化 Prism 的运转,既节约大量投资和能源,又可灵活地调节整个用氢装置的氢气平衡,对于提高经济效益具有重要意义.

优化蒸汽裂解原料及增产柴油技术措施的探讨

介绍燕化公司为了优化乙烯裂解原料的构成和增产柴油将要采取的几项技术及措施:采用减压渣油催化裂化-中压加氢裂化组合技术,将1Mt/a中压加氢改质装置改造为1.3Mt/a中压加氢裂化装置;新建天然气制氢装置;新建1Mt/a柴油加氢精制装置;适当加工部分轻质原油.

制氢装置转化气蒸汽发生器存在问题及分析

针对某炼油厂新建8000m3/h天然气制氢装置在开工过程中转化气蒸汽发生器衬里损坏、外部简体在高温、高压下应力损坏而造成入口管箱破裂的设备事故,从衬里材质、衬筒结构、筒体外部保温、监测手段、降温保护措施、壳体材质等方面进行了分析,总结了衬里和设备简体修复的经验,并对就如何解决制氢装置转化气蒸汽发生器存在问题提出了对策.

操作参数对FCC过程中干气产率及组成的影响

采用小型固定流化床装置考察了反应温度、空速、剂油比和预热温度等工艺参数对干气产率和体积组成的影响,并从反应机理角度进行了分析.结果表明,降低反应温度、提高空速、降低剂油比和适当提高原料油预热温度等措施有利于降低干气产率,其中反应温度对干气产率、体积组成影响较大.当反应温度从370℃提高到620℃时,干气产率从0.26%增加至7.54%,氢气含量从76.50%降低至39.65%;其它工艺参数,如剂油比、空速、预热温度等对干气体积组成的影响相对较小.

加工中东含硫原油及生产清洁燃料配套改造工程技术经济分析

介绍中国石化广州分公司加工中东含硫原油及生产清洁燃料配套改造工程实施的背景和实施情况,并对其进行技术经济分析.分析结果表明,改造工程实施后,原油一次加工能力、深加工能力、加工高硫原油能力、清洁燃料生产能力以及生产组织的灵活性得到提高.但受廉价氢源比例低、重油加工能力对原油劣质化适应性差和产品结构优化程度不高等问题的制约,加工损失、完全加工费用等技术经济指标完成不理想.因此需要进一步优化装置结构、降低制氢比例、提高重油加工能力、提高装置运行水平、优化产品结构.

聚丙烯装置制氢系统的改造

概述了武汉分公司聚丙烯装置制氢系统存在的问题和改造措施.改造后制氢系统运行可靠,氢气质量有所提高,供应稳定,并降低了制氢系统的能耗和水耗,确保了聚丙烯装置长周期运行.

制氢转化炉排烟温度高的原因分析与解决措施

对中国石化燕山分公司50 000m3/h(标准状态)制氢装置转化炉排烟温度高的问题进行了分析,并有针对性地提出了解决方案和改造措施."烟气走廊"造成了空气预热器热管的链性损坏,影响烟气余热锅炉的传热效率,从而使转化炉排烟温度高.通过采取增加烟气折流挡板等措施改造后,消除了转化炉排放烟气过热的现象,并取得了较好的经济效益,年创效益约858.01万元,成本回收周期为122天.

重整装置中氯对生产的影响及对策

结合中国石油大连石化公司600kt/a连续重整装置的实际运行情况,分析重整装置氯的来源,阐述催化剂运转末期氯对重整装置产生的影响,提出相应的解决措施,即操作中要根据重整产氢中的氯含量及时调整注氯量,保证再生供风干燥,控制好水氯平衡.对脱戊烷塔顶空气冷却器、海冷器等易发生腐蚀的设备加跨线、加阀,使其在泄漏的时候不影响正常生产.同时做好氢气脱氯后的氯含量分析,监控循环氢流量的变化,及时更换脱氯剂,为装置的长周期平稳运行提供保障.

柴油加氢改质装置节能降耗技术分析

介绍了中国石油锦西石化公司加氢改质装置的基本慨况和能耗情况.针对装置实际特点,开工以来在加热炉、机泵、回收低温热源等方面采取了一系列节能技术改造措施,解决了装置生产过程中存在的问题,大幅度降低装置能耗,从2003年的1141.3 MJ/t降低到2008年的874.6 MJ/t.并就柴油的低温热回收、氢气回收及采用先进机电设备提出了建议.

造纸黑液治理技术在三次采油中资源化利用

造纸行业是污染大户,因环保治理设施投资大、运行费用高,很多企业采用偷排直排等方式违规生产,对生态环境造成了巨大的直接破坏和潜在的危害.简要分析了造纸黑液的组成,综述了目前国内外造纸黑液治理技术的最新进展,如碱回收同步除硅技术、黑液气化技术、电解制氢技术和膜分离技术,同时综述了造纸黑液在三次采油中的资源化利用前景,重点介绍了造纸黑液在稠油油田、低渗和特低渗油田及裂缝发育油田的资源化利用情况,探讨了造纸黑液在三次采油中的资源化利用研究新思路,指出可依据造纸黑液的特点,研制具有综合作用的多功能自适应型油田化学剂.

天然气制氨联合甲醇装置改制氢方案

分析了以天然气为原料的合成氨装置联合以渣油为原料的甲醇装置的部分合成气做原料改造为制氢装置方案提出的背景,提出了改制氢运行的方案并对方案的实施情况进行了介绍,对改制氢后装置的运行状况进行了评价和分析,同时对制氢装置存在的问题提出了进一步改进的意见.

甲乙酮装置副产H2提纯基本工艺包简介

简单介绍甲乙酮装置副产氢气基本工艺包设计、项目情况和主要内容,突出其吸附-解吸新工艺,可按具体情况转化为实施性的甲乙酮装置副产氢气提纯装置建设、工艺包设计.

甲醇自热重整制氢集成式反应器的研究

设计了一种车载集成式甲醇自热重整制氢反应器,将甲醇-水-空气自热重整制氢反应、一氧化碳变换反应、甲醇-水液体汽化、以及物料间的换热等集成于一个反应器内.自热重整区和变换区内分别装填Cr-Zn催化剂、Cu-Zn-Al变换催化剂.重整器无需外供热和附加保温措施.产物中φ(H2)可达51.1%、φ(CO)低于0.5%(干气);产氢量达到6.0 m3/h(STP);能量转化效率达到0.85.该类反应器通过甲醇的直接燃烧启动,启动时间为3min,动态应答时间为秒级.该类型甲醇重整器可应用于车载燃料电池氢源系统.