气体分离设备商务网行业论文

金属-气体共晶定向凝固制备藕状多孔金属的试验研究本文利用自行开发的Gasar装置,成功制备了具有规则气孔分布的藕状多孔金属Mg,并研究了铸型预热温度和气体压力等工艺参数对气孔率、气孔大小和分布的影响.结果表明:提高铸型预热温度可以完全消除无气孔金属壳;随着氢气压力的增大,铸锭的平均直径都在减小;在整个Gasar凝固中约有8％左右的氢气溢出.	2011/9/4
藕状规则多孔Cu气孔率的理论预测采用定向凝固技术,在氢气或氢气和氩气的混合气氛中制备得到了藕状规则多孔Cu.通过求解稳态凝固界面前沿的溶质场,获得了氢在金属固相中的浓度分布,进而建立了气孔率计算的理论模型.考虑凝固速率和扩散系数的影响,用该模型预测的理论气孔率与实验结果很好吻合.同时也获得了Gasar凝固试样的气孔率随气体分压变化而变化的规律.	2011/9/4
金属-气体共晶定向凝固制备藕状多孔金属的研究金属-气体共晶定向凝固(Gasar)是一种制备规则多孔金属的新工艺.利用自行开发的Gasar装置,成功制备了具有规则气孔分布的藕状多孔金属Mg,并研究了铸型预热温度和气体压力等工艺参数对气孔率、气孔大小和分布的影响.结果表明:提高铸型预热温度可以完全消除无气孔金属壳;随着氢气压力的增大,铸锭的平均直径都在减小;在整个Gasar凝固中约有8%左右的氢气溢出.	2011/9/4
金属-气体共晶定向凝固工艺参数对藕状多孔金属镁结构的影响利用自行开发的Gasar装置,成功制备了具有规则气孔分布的藕状多孔金属Mg,并研究了铸型预热温度和气体压力等工艺参数对气孔率、气孔大小和分布的影响.结果表明:提高铸型的预热温度可以完全消除铸锭侧向的无气孔金属壳;随着氢气压力的增大,铸锭的气孔率和气孔平均直径都在减小、气孔的尺寸分布均匀性提高.	2011/9/4
藕状多孔纯铜棒的制备与表征采用定向凝固法,在氢气压力为0.2 MPa、熔炼温度为1 200℃的条件下制备了规则圆柱形气孔沿轴向定向分布的藕状多孔纯铜棒材料,棒材直径为45 mm,长度约为125 mm.测定了所制备材料的密度、孔隙率和通孔率,对所制备多孔材料的气孔形貌和气孔大小分布进行了分析和表征,并对所制备的样品沿平行于气孔方向和垂直于气孔方向的压缩性能进行了测试.结果表明,所制备纯铜棒的平均密度为4.48 g/cm3,平均孔隙率为50%;气孔直径分布为0.3～1.3 mm,气孔平均直径为0.81 mm;藕状多孔纯铜的压缩性能存在明显的各向异性.	2011/9/4
气压对定向凝固藕状多孔镁的气孔分布影响采用统计分析方法,通过孔径分布、气孔最邻近距离和局部气孔率定量分析定向凝固藕状多孔镁横截面上的气孔分布特征,并在此基础上分析气压对藕状多孔镁气孔分布的作用规律.结果表明:纯氢条件下气压越高,孔尺寸分布越趋于一致、孔位置和气孔结构单元分布越均匀;氢气分压一定,选择合适的氩气分压可使熔体共晶凝固时,孔尺寸、孔位置和气孔结构单元的分布最均匀.	2011/9/4
藕状多孔铜轴向压缩变形行为与本构关系在氢气压力为0.2 MPa、熔体温度为1 200℃条件下采用定向凝固法制备d45 mm×120 mm的藕状多孔纯铜棒材,研究藕状多孔金属的压缩变形过程及其影响因素,分析藕状多孔材料的压缩变形机理,采用线性回归分析方法建立藕状多孔材料的压缩变形本构关系.结果表明:藕状多孔铜的压缩变形过程分为弹性变形、以孔壁塑性屈曲为主的大塑性变形和密实化3个阶段;大塑性变形阶段的主要变形机理是孔壁先呈波形弯曲,然后产生塌陷和折叠变形;藕状多孔铜沿平行气孔方向静态压缩时应力-应变曲线受应变速率影响很小.	2011/9/4
藕状多孔铜沿垂直于气孔方向的压缩变形行为与本构关系采用定向凝固法,在氢气压力为0.2 MPa,熔体温度为1 200 ℃的条件下制备d 45 mm×120 mm的藕状多孔纯铜棒材,研究藕状多孔金属垂直于气孔方向的压缩变形过程及其影响因素,分析压缩变形机理.结果表明:藕状多孔铜沿垂直于气孔方向的压缩变形过程可分为弹性变形、气孔的塑性屈曲、气孔的密实化和密实化后的塑性变形4个阶段,其中塑性屈曲阶段的主要变形机理为多孔材料在垂直载荷的作用下先后形成若干个变形带,在变形带内圆形气孔先后以压扁和塌陷的方式进行塑性变形;采用回归分析方法建立藕状多孔金属沿垂直于气孔方向的压缩变形本构关系.	2011/9/4