第三章离心式通风机设计
通风机的设计包括气动设计计算,结构设计和强度计算等内容。这一章主要讲第一方面,而且通风机的气动设计分相似设计和理论设计两种方法。相似设计方法简单,可靠,在工业上广泛使用。而理论设讲方法用于设计新系列的通风机。本章主要叙述离心通风机气动设计的一般方法。
离心通风机在设计中根据给定的条件:容积流量,通风机全压
,工作介质及其密度
,以用其他要求,确定通风机的主要尺寸,例如,直径及直径比
,转速n,进出口宽度
和
,进出口叶片角
和
,叶片数Z,以及叶片的绘型和扩压器设计,以保证通风机的性能。
对于通风机设计的要求是:
(1) 满足所需流量和压力的工况点应在最高效率点附近;
(2) 最高效率要高,效率曲线平坦;
(3) 压力曲线的稳定工作区间要宽;
(4) 结构简单,工艺性能好;
(5) 足够的强度,刚度,工作安全可靠;
(6) 噪音低;
(7) 调节性能好;
(8) 尺寸尽量小,重量经;
(9) 维护方便。
对于无因次数的选择应注意以下几点:
(1) 为保证最高的效率,应选择一个适当的
值来设计。
(2) 选择最大的
值和低的圆周速度,以保证最低的噪音。
(3) 选择最大的值,以保证最小的磨损。
(4) 大时选择最大的
值。
§1 叶轮尺寸的决定
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image022.gif)
图3-1叶轮的主要参数:
图3-1为叶轮的主要参数:
:叶轮外径
:叶轮进口直径;
:叶片进口直径;
:出口宽度;
:进口宽度;
:叶片出口安装角;
:叶片进口安装角;
Z:叶片数;
:叶片前盘倾斜角;
一. 最佳进口宽度![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image038.gif)
在叶轮进口处如果有迴流就造成叶轮中的损失,为此应加速进口流速。一般采用
,叶轮进口面积为
,而进风口面积为
,令
为叶轮进口速度的变化系数,故有:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image048.gif)
由此得出:
(3-1a)
考虑到轮毂直径
引起面积减少,则有:
(3-1b)
其中![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image056.gif)
在加速20%时,即
,
(3-1c)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image062.jpg)
图3-2 加速20%的叶轮图
图3-2是这种加速20%的叶轮图。近年来的研究加速不一定是必需的,在某些情况下减速反而有利。
二. 最佳进口直径
由水力学计算可以知道,叶道中的损失与速度
的平方成正比,即
。为此选择在一定的流量和转速条件下合适的
,以使
为最小。
首先讨论叶片厚度的影响。如图3-3,由于叶片有一定厚度
;以及折边
的存在,这样使进入风机的流速从
增加至
,即:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image080.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image082.jpg)
图3-3 叶片厚度和进出口的阻塞系数计算
用
和
分别表示进出口的阻塞系数:
(3-2a)
式中
为节距,
为切向叶片厚度
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image094.gif)
同理![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image096.gif)
那么进出口的径向速度为:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image098.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image100.gif)
当气流进入叶轮为径向流动时,
,那么:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image104.gif)
(3-2b)
为了使
最小,也就是
损失最小,应选用适当的
。当
过大时,
过小,但
加大很多,使(3-2c)式右边第二项过大,
加大。当
过小时,(3-2c)式右第二项小,第一项会过大,总之
在中间值时,使
最小,即![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image124.gif)
考虑到进口20%加速系数,及轮毂的影响,
的表达式为(3-1b)式,代入(3-2c)式为:
(3-3c)
对式(3-3)求极小值,得出的优化值为:
(3-4a)
出口直径
不用上述类似的优化方法,只要选用合适
的即可:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image136.gif)
(3-4b)
即:
(3-4c)
也可以根据
,求出![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image144.gif)
(3-4d)
三. 进口叶片角![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image148.gif)
1. 径向进口时的
优化值
同
一样,根据
为最小值时,优化计算进口叶片角
。当气流为径向进口时,
,且
均布,那么从进口速度三角形(令进口无冲击
=
)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image164.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image166.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image168.gif)
代入
值后得出
值,最后得出:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image174.gif)
(3-5)
求极值,即![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image178.gif)
(3-6a)
这就是只考虑径向进口时的
优化值。
把(3-6a)式代入(3-4a)至(3-4d)式:
(3-6b)
进而当
时:
(3-6c)
或者:
(3-6d)
2. 当叶轮进口转弯处气流分布不均匀时
的优化值。
图3-4,叶片进口处速度分布不均匀,在前盘处速度大小为
和
,比该面上的平均值要大,设![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image198.gif)
那么![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image200.gif)
此外:![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image202.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image204.gif)
当
时:
(3-7a)
进而采用近似公式: ![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image210.gif)
其中
为叶轮前盘叶片进口处的曲率半径。计算出来的
角比
小一些。如下表所示:
: 0.2 0.4 1.0 2.0 3.0 4.0
: 0.952 0.88 0.74 0.58 0.472 0.424
:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image234.gif)
那么
(3-7b)
式中
为
的平均值。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image242.jpg)
图3-4叶片进口处和分布不均匀
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image244.jpg)
图3-5进口速度三角
3. 当气流进入叶片时有预旋,即
:
由图3-5进口速度三角形可以得出:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image248.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image250.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image252.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image254.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image256.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image258.gif)
求极值后:
(2-8a)
可以看出当气流偏向叶轮旋转方向时(正预旋),
将增大,同时得到:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image264.gif)
4. 叶轮的型式不同时
有所区别
一般推荐叶片进口角
稍有一个较小的冲角。后向叶轮中叶道的摩擦等损失较小,此时
的选择使叶轮进口冲击损失为最小。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image272.gif)
冲角![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image274.gif)
一般后向叶轮:![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image276.gif)
对于前向叶轮,由于叶道内的分离损失较大,过小的进口安装角导片弯曲度过大,分离损失增加。较大的安装角虽然使进口冲击损失加大,但是流道内的损失降低,两者比较,效率反而增高。
一般前向叶轮:![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image278.gif)
当
时,
甚至
。
四. 叶轮前后盘的圆角和叶片进口边斜切
设计中,在可能情况下尽量加大叶轮前后盘的圆角半径r和R(图3-1)。叶片进口边斜切是指前盘处叶片进口直径
大于后盘处的直径
,以适应转弯处气流不均匀现象。
如果叶片进口与轴平行,如图3-6(a)所示,
在进口边各点是相同的。但该处气流速度
不均匀,而周速
相同。故气流角
不同,这样就无法使叶片前缘各点的气流毫无冲击地进入叶轮。为此将叶片进口边斜切(见图3-6(b)),靠近前盘处的
大,且其
亦大,而靠近后盘
小,且
亦小。使气流良好地进入叶道。
前向叶轮,进口气流角
是根据叶片弯曲程度来考虑的,故不做成斜切。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image305.jpg)
图3-6叶轮前后盘的圆角和叶片进口边斜切
五. 叶片数Z的选择
叶片数太少,一般流道扩散角过大,容易引起气流边界层分离,效率降低。叶片增加,能减少出口气流偏斜程度,提高压力。但过多的叶片会增加沿程摩阻损失和叶道进口的阻塞,也会使效率下降。
根据试验,叶片间流道长度l为流道出口宽度a的2倍,且l为,由几何关系:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image307.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image309.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image311.gif)
那么![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image313.gif)
(3-9)
出口角大的叶轮,其叶道长度较短就容易引起当量扩张角过大,应采用较多叶片。出口角小时,叶道较长,应采用较少叶片。同时
较小时,Z也少一些为好,以免进口叶片过于稠密。
对于后向叶轮:当Z=8~12个时,采用机翼型及弧型叶片,当Z=12~16时,应采用直线型叶片。
对于前向叶轮,Z=12~16.
六. 叶片进出口宽度![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image319.gif)
1. 后向叶轮一般采用锥形圆弧型前盘,对于一定流量叶轮,
过小则出口速度过大,叶轮后的损失增大,而
过大,扩压过大,导致边界层分离,所以
的大小要慎重决定。由于
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image325.gif)
(3-10a)
上式表明,在一定的
时,
值与
成正比,对于一定的叶轮
过大,出口速度大,叶轮后损失增大,反之
过小,扩压度过大。试验证明,不同的
,
值不同,即
(3-10b)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image347.gif)
然后,利用(3-10a)式可计算出
。
后向叶轮的进口处宽度,一般可近似计算:
(3-10c)
2.前向叶轮进口处参数影响很大。其叶片入口处宽度
应比
公式计算出的大一些。例如当![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image357.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image361.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image365.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image369.gif)
前向叶轮采用平直前盘时:,若采用锥形前盘,必须正确选用前盘倾斜角,即
0.3~0.4 0.45~0.55 >0.5
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image379.gif)
根据
值及
,可决定
。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image387.jpg)
图3-7 前盘形状
叶片形状的确定
离心式通风机主要参数
及Z已知后,就可以绘制叶片的形状,叶片的形状有很多选择。
一. 平直叶片
平直叶片是最简单的叶片型式,根据图3-8,由正弦定理:
(3-11)
上式表明
,
和之间满足(3-11)式,不能同时任意选择。
例如:
: 0.3 0.5 0.7
(当
时)
:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image411.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image413.jpg)
图3-8平直叶片
二. 圆弧型叶片
圆弧型叶片分单圆弧和多圆弧,一般多采用单圆弧。在设计中,一般先求出
,Z等,根据已知条件确定叶片圆弧半径
的大小,和该圆弧的中心位置P,以及圆弧所在半径
。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image421.jpg)
图3-9a后向圆弧叶片
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image423.jpg)
图3-9 b前向圆弧叶片
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image425.jpg)
图3-9 c 径向叶片
1. 后向叶片圆弧如图3-9a所示,已知
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image427.gif)
在
和
中,P0为公共边:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image433.gif)
由余弦公式:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image435.gif)
(3-12a)
(3-12b)
叶片长度l:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image441.gif)
2. 前向叶轮圆弧叶片
(3-13a)
(3-13b)
3. 径向叶片见图3-9c
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image447.gif)
(3-14a)
(3-14b)
三.叶片流道的决定
对于直叶片和圆弧叶片,其进口不能很准确地成型,所以在某些情况下会产生过高的前缘叶片压力,从而导致了气流的分离。最好在进口有一段无功叶片,或用近似的圆弧表示。这种无功近似圆弧如图3-10所示:
从1点引出的无功圆弧的半径r等于从该点引出的对数曲线的曲率半径。图解时,连接01两点,做角
,过0点做
的垂线,交于角的另一边为A点,以
为半径做圆弧,弧
段为无功叶片,e点的以后用抛物线,或者曲线板延长,而且保证出口角为
即可。流道画出以后,检查过流断面,过流断面变化曲线的斜率不能大于
,否则的话,扩散度过在,造成较大的边界层损失,甚至分离。一般叶片较少时,用圆弧叶片还是合理的。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image465.gif)
图3-10无功叶片及过流断面检查
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image467.jpg)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image469.jpg)
图3-11无功叶片的形状
以下用解析法做几种情况的无功叶片:
无功叶片就是环量不变的叶片,即
保持常数(或
保持常数)的叶片,用下标”0”表示进口,则:
由于![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image475.gif)
(3-15)
上式为无功叶片的方程.
(1)
情况,这时前盘为双曲线,即
(3-16a)
积分后:
(3-16b)
如果进口无预旋:![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image485.gif)
(3-16c)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image489.gif)
(3-16d)
(2)![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image493.gif)
(3-17a)
当
时
(3-17b)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image501.gif)
图3-12 叶片基元
四.叶片造型的解析法和图解法
1. 减速叶片间流道
由于风机叶轮中的流动为逆压梯度,易造成边界层的脱流,而造成过大的边缘失。如果使相对流速w的减少呈线性关系,那么在叶轮中就不会造成过大的逆压梯度。
图3-12中的一个叶片基元
,分解成
(径向)和
(周向)两个分量:
(3-18a)
这就可以利用w代替
进行叶片绘形。如果采用等减速流道,即
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image515.gif)
(3-18b)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image519.gif)
可以看出对于等减速流道,w的分布曲线是一条抛物线,其中有几种情况可以得到解析解。
a. 等径向速度流道
当轴面流道的关系为br=常数时,
=常数。把(3-18a)式代入(3-18b)式:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image523.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image525.gif)
为常数,积分而得到速度分布为:
(3-19)
此时w沿半径是线性分布的。
b.
=常数的等角螺线叶片:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image532.gif)
(3-20)
c.
=常数同时
=常数,w也必为常数。见图3-13所示。同时:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image539.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image541.gif)
那么压力系数:
(3-21)
只与几何尺寸,即
有关。
d.等宽度叶道,b=常数
由于:
常数
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image549.gif)
那么:
(3-21)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image553.gif)
图3-13
2. 等减速叶片的图解法。
在一般情况,由式(3-18b)得到:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image555.gif)
积分后:
(3-22)
积分常数为:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image559.gif)
那么已知w和
,就可以求出
,进而利用:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image565.gif)
可利用图解法绘型叶片。
例如:令
,
,代入方程中:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image571.gif)
得到
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image573.gif)
若令
=常数:
(3-23)
当
及
已知时,可以求出
和w,进而求出
,即可进行叶片绘型。即先用数值方法计算出,然后图解绘图。
例如:
时
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image589.gif)
可列表计算:
r b br
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image594.gif)
5.5 2.45 13.5 0.223 5.84 33
6.5 2.06 13.4 0.221 5.79 33.2
7.5 1.7 12.75 0.212 5.55 34.9
8.5 1.33 11.30 0.1868 4.48 39.3
9.5 0.98 9.6 0.1585 4.15 46.3
绘型步骤如下:把半径分成n分,求出各段中点的w和
值,并列入表内,就可以求出各段中点的
值,根据
,在图上量取
和
,从进口画起,就可以得出叶片形状如图3-14所示。
以上风机叶片的设计是按的线性分布设计叶片,同样可以按叶片角的分布进行叶片角
的绘型,在水轮机中还可以按给定
的分布进行叶片绘型。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image611.jpg)
图3-14
离心通风机的进气装置
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image615.jpg)
图3-15离心通风机的进气装置
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image617.jpg)
图3-16离心通风机的进气装置位置
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image619.jpg)
图3-17离心通风机的进气形状
一. 进气室
进气室一般用于大型离心通风机上。倘若通风机进口之前需接弯管,气流要转弯,使叶轮进口截面上的气流更不均匀,因此在进口可增设进气室。进气室装设的好坏会影响性能:
1. 进气室最好做成收敛形式的,要求底部与进气口对齐,图3-15所示。
2. 进气室的面积
与叶轮进口截面
之比
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image625.gif)
一般为矩形,
为最好。
3.进气口和出气口的相对位压,对于通风机性能也有影响。
时为最好,
时最差。如图3-16所示。
二,进气口
进气口有不同的形式,如图3-17所示。
一般锥形经筒形的好,弧形比锥形的好,组合型的比非组合型的好。例如锥弧型进气口的涡流区最小。此外还注意叶轮入口的间隙型式,套口间隙,比对口间隙形式好。
三,进口导流器
若需要扩大通风机的使用范围和提高调节性能,可在进气口或进气室流道装设进口导流器,分为轴向、径向两种。
可采用平板形,弧形和机翼型。导流叶片的数目为Z=8~12。
图3-18离心通风机的进气导叶
导叶设计
在单极通风机中几乎不用导叶。主要在压气机中使用,空气离开叶轮后有一个绝对速度
,与圆周方向的夹角为
,因此
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image643.gif)
根据环量不变和连续方程:
(3-25)
由此可以得出
常数
所以,空气在离开叶轮后按对数螺线流动,其对数螺线方程为:
(3-26)
因此,至少在截面
采用对数螺线,或用近似的圆弧表示:其曲线曲率半径:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image653.gif)
以后部分可用式(3-26)计算。
流道宽度a+s为
(3-27)
式中,t--叶片节距,由于考虑叶片厚度引起流道变窄,可把
用
表示
(3-28)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image663.gif)
通风机用的导叶多用直导叶,流道不允许有过大的扩散度,若最大的扩压角为
,那么所需最少叶片数为
,如图3-19所示。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image669.jpg)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image671.jpg)
图3-19
蜗壳设计
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image675.jpg)
图 3-20离心通风机蜗壳
一,概述
蜗壳的作用是将离开叶轮的气体集中,导流,并将气体的部分动能扩压转变为静压。
目前离心通风机普遍采用矩形蜗壳,优点是工艺简单适于焊接,离心通风机蜗壳宽度B比其叶轮宽度
大得多,则气流流出叶轮后的流道突然扩大,流速骤然变化。如图3-20所示,
为叶轮出口后的气流速度,
为其气流角(分量为
和
),蜗壳内一点的流速为c,分量为
和
,
为气流角,半径为r.
二,基本假设:
1`,蜗壳各不同截面上所流过流量
与该截面和蜗壳起始截面之间所形成的夹角
成正比:
(3-29)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image699.gif)
2,由于气流进入蜗壳以后不再获得能量,气体的动量矩保持不变。
常数 (3-30)
三,蜗壳内壁型线:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image703.jpg)
图 3-21离心通风机蜗壳内壁型线
根据上述假设,蜗壳为矩形截面,宽度B保持不变,那么在角度
的截面上的流量为:
(3-31)
代入式(3-30)后:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image709.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image711.gif)
(3-32)
上式表明蜗壳的内壁为一对数螺线,对于每一个
,可计算
,连成蜗壳内壁。
可以用近似作图法得到蜗壳内壁型线。
实际上,蜗壳的尺寸与蜗壳的张度A的大小有关
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image719.gif)
令
按幂函数展开:
(3-33)
其中![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image725.gif)
那么
(3-34a)
系数m随通风机比转数
而定,当比转数
时,(3-34)式第三项是前面两项的10%,当
时仅是1%。为了限制通风机的外形尺寸,经验表明,对低中比转数的通风机,只取其第一项即可:
(3-34b)
则得
(3-35)
式(3-35)为阿基米德螺旋线方程。在实际应用中,用等边基方法,或不等边基方法,绘制一条近似于阿基米德螺旋线的蜗壳内壁型线,如图3-22所示。
由式(2-34)得到蜗壳出口张度A
(3-36)
一般取
,具体作法如下:
先选定B,计算A[式(3-36)],以等边基方法或不等边基方法画蜗壳内壁型线。
四,蜗壳高度B
蜗壳宽度B的选取十分重要。
,一般维持速度
在一定值的前提下,确定扩张当量面积
的。若速度
过大,通风机出口动压增加,速度
过小,相应叶轮出口气流的扩压损失增加,这均使效率下降。
如果改变B,相应需改变A使
不变。当扩张面积
不变情况,从磨损和损失角度,B小A大好,因为B小,流体离开叶轮后突然扩大小,损失少。而且A大,螺旋平面通道大,对蜗壳内壁的撞击和磨损少。
一般经验公式为:
1.
(3-37a)
或![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image758.gif)
2.
(3-37b)
低比转数取下限,高比转速取上限。
3. ![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image762.gif)
为叶轮进口直径,系数:![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image766.gif)
五,蜗壳内壁型线实用计算
以叶轮中心为中心,以边长
作一正方形。为等边基方。以基方的四角为圆心分别以
为半径作圆弧ab,bc,cd,de,而形成蜗壳内壁型线。其中
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image772.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image774.gif)
(3-37)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image778.gif)
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image780.gif)
等边基方法作出近似螺旋线与对数螺线有一定误差,当比转速越高时,其误差越大。可采用不等边。方法不同之处,做一个不等边基方:
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image782.gif)
不等边基方法对于高比转速通风机也可以得到很好的结果。
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image784.jpg)
图3-22 等边基方法
![](/Doc/BBS/11/20063/200603221707307050/image786.jpg)
图3-23 不等边基方法